analyse der Karte der Verformungsmechanismen weist darauf hin, dass die plastische Verformung im Prozess des Superlegierungskriechens infolge der Diffusions- oder Versetzungskrieche in Abhängigkeit von den Testbedingungen (Temperatur und Stress) auftreten kann. Bei den Bedingungen des Diffusionskriechensnach einem Modell von RL-Fülle und Nabarro-hering-Kriechsrate hängt signifikant von der Korngröße ab und wird mit den Beziehungen (1) und (2) beschrieben [12-14]:

 

Wer&#wher 101; - Boltzmann-konstante, T - absolute Temperatur, d - Korndurchmesser, Ω -. Atomvolumen, d - effektive Dicke, Dv - Lattice Diffusionskoeffizient

Während im Fall Fall Mechanismus Versetzungskriechen ist beschrieben durch die Beziehung (3) und istnicht von der Korngröße abhängig: 

 

&#wher-

wher 101 ;: A,n - materielle Konstanten τ - Scherspannung, Def

diffusionskoeffizient, G-Schermodulus B - der Burger-Vektor, K - Bolzann konstant, T - absolute Temperatur, D-Korndurchmesser.

--

 Es sollte zugleich angemerkt werden, dass unter den Bedingungen der Kriechversuche th Deformation E-Material infolge von Versetzungskriechen, Volumendiffusion (Nabarrohering-Modell) und über die Korngrenzen (COBLE'MODEL) kann gleichzeitig mit unterschiedlicher Intensität erfolgen. Der Beitrag jeder dieser Prozesse in der Verformung hängt von der Temperatur, der Spannung, der Korngröße und der Struktur ihrer Grenzen [12

13] ab.

 

 

3.&#Die Ergebnisse der Untersuchungen und Diskussion der Ergebnisse&#--=

Images von selec116; ed Gussstrukturen unter den Bedingungen der Variante II der untersuchten Kriechstests sind in der Tabelle dargestellt. 3. Die Zubereitungen für die mikroskopische Beobachtung wurden im Marmor

39; S-Reagenz aufgelegt. Tabelle 4 und 5 Liste ausgewählten morphologischen Parametern von MakroAND-Mikrostrukturen der Testproben. Grundparameter der Makrostruktur wurden mit dem Metilo-Programm ausgewertet. Die Tests wurdennach dem Kriechstest an Kreuz-nationen von Proben (D0-6 mm) durchgeführt.--"metralographische Studien deuten darauf hin, dass der Effekt der einzigen Volume-Modifikation das war Die Bildung von groben"eight-Struktur in Superlegierungen und gleichzeitigen Volumen- und Oberflächenmodifikationen führte zur Bildung von feinereight-Struktur (Tabelle 4 und 5). Studien an Ausfällungen von Hartmetallphasen, signifikant aus Sicht der Stärkung der getesteten Legierungen und der Nachhaltigkeit in den Kriechverhältnissen, zeigten ihre größere Oberfläche AA in Superlegierung MAR

247 (Tabelle 4 und 5). Primärkarbide, hauptsächlich in Form von

chinesischen Zeichentrat im Bereich der Korngrenzen auf [2]. 

-

 

-tab. 4 und Tabelle 5 fasst die stereologischen Parameter der makrostigen Superlegierungen in Bezug auf die Kriechcharakteristiken wie der Probenrisszeit TZ, eine gleichmäßige Kriechgeschwindigkeit vU. Diese Werte sind wichtig, um die Faktoren zu definieren, die die Stabilität von Materialien unter hohemtemperatur-Kriechen bestimmen.

-=----

 ™ zeigt Eigenschaften des Krieches von Superlegierungen in713c und MAR

247, die auf der Grundlage von Kriechstests entwickelt wurden, die gemäß der Variante I der Studie

durchgeführt wurden ./

 

Falls der Superlegierung IN

713C Stabilität hängt im wesentlichen von der Größe des macrograin und erreicht den Wert t50 Stunden für eine Probe mit einem groben=eighted-Struktur und 28 Stunden für die Probe mit dem zerkleinerten Korn infolge der Volumen- und Oberflächenmodifikation (Tabelle 4). In ähnlicher Weise beeinflusst in einem hohen=temperatur-Kriechen der Alloy Mar-247 die Größe des Makrograins grundsätzlich die Verzückungszeit der Proben beeinflusst. Stabilität der Proben mit einer groben/grained Struktur betrug über 20% größer als die zerkleinerten Getreideproben.

 

As ist klar aus den in Tabelle 4 Stabilität präsentierten Daten von Die getesteten Materialien waren weiterhin stark von dem Bereich von AA-Carbide abhängig, das in ihrer Mikrostruktur offenbart ist. Dieser Effekt ist durch einenneuen Parameter AA/N gut dargestellt (Oberfläche von Carbide, die auf die Anzahl der Körner in der Beispieltabelle, Tabelle 6, bezogen sind). Unabhängig von der getesteten Superlegierung mit einer Erhöhung dieser Parameterstabilität im Kriechstest tzwas höher und der stationären Kriechgeschwindigkeit Vu erreichteniedrigere Werte (Tabelle4).----

 

De Ergebnisse der Forschung und Analyse zeigen, dass Diffusionskriechen über Getreidegrenzen die stetige Kriechgeschwindigkeit Vu ermittelt, und die Stabilität von Superlegierungen in abgeschlossenen Tests (Tabelle 4). Wir können annehmen, dass bei den gegebenen Umständen der I-Testvariante (T \\ N980 ° C, σ \\n150MPA) Stabilität (Zeit zu Probenbruch) unter Diffusionskrieche den Schlupf über die Korngrenzen bestimmt. Es konditionierte die Prozesse der Bildung und des Wachstums von Rissen. In diesem Fall war der entscheidende Faktor für die Stabilität der Superlegierung das Verhältnis des Oberflächenbereichs der Karbide auf die Menge an den Körnern an dem Kreuz \\ NSION der Probe (AA \\ NN). Der höhere Wert dieser Expression entspricht einer größeren Stabilität des Materials in einem Kriechtest. \\ N \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\nThe Analyse der Testergebnisse, die mit den Parametern erhalten wurden, die der Variante II des Kriechs entsprechen Tests (Abb. 4, 5, Tab. 5) zeigt an, dass durch Erhöhen der axialen Belastung σ (was zur Erhöhung dernormalisierten Belastung τ τ τ \\ng führt) kein Einfluss der Makrograin-Größe auf die Creed-Stabilität wurde sowohl für den Fall beobachtet von Superlegierung in \\ N173C und MAR \\ N247 (Abb. 4 und 5). Unterschiede in der Kriechhändlampe warennur wenige Stunden. Dies zeigt, dass unter diesen Kriechstestbedingungen der Materialverformungsprozess hauptsächlich unter dem Versetzungsmechanismus erfolgt, anstatt, wie zuvor beobachtet (Fig. 2, 3) unter dem Nabarro \\ Nhering-Matrix-Diffusionsmechanismus (Volumen) und über die Getreidegrenze von Coed ( Dies führte zur Erhöhung der Stabilität des Materials mit einer groben \\ Neigh-Struktur). Der beschriebene Einfluss von Kriechstestparametern bei der Änderung der Materialverformung (Verzerrung) Mechanismen aufgrund der Erhöhung der axialen Belastung σ wird durch Abbildung 6 gut erläutert. \\ N \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n