This ist eine Menge, die häufig in der Literatur verwendet wird. Wie in Fig. 15 zu sehen ist, zeigen die True ATH (-T) -Daten den scharfen Peak, den wir in der vorliegenden Arbeit zur Bestimmung von C-SOLL ausnutzen, während&dieses Merkmal weitgehend durch Mitteln in der Fall von AthMeanðtþ. Fig. 15 zeigt digitalisierte Daten aus verschiedenen Quellen [58, 59, 63-71]. Alle Autoren führten ihre Experimente mit Heizraten zwischen 2 k/min und 5 k/min aus. Daten für NI (volle Kreise) wurden aus der Arbeit von Sung et al. [63], die eine Regressionslinie von verschiedenen vorherigen Daten geschaffen haben [64-67] und die Daten für NI3TI (leere Kreise) wurden aus der Arbeit von Karunaratne et al. [68] (der sich auf frühere Publikationen bezieht [65, 69, 70]). Es ist interessant, diese Daten mit dilatometrischen Ergebnissen für die C-phase (leere Quadrate) und für die C-Phase-Daten (volle Quadrate) zu vergleichen,&, die von CMSX-4 von Siebo --rger et al. Isoliert wurden. [58]. Ihre Daten repräsentieren eine echte Wärmeausdehnung; Die isolierten Phasen können jedoch ihre chemische Zusammensetzungnicht an C/C-aquilibrium einstellen. Somit erscheintnein, der in unserer Arbeit beobachtete Wärmeausdehnungsspitze in der thermischen Ausdehnung. Morrow et al. [71] untersuchte den Einfluss von Mo-Zusätzen in eine Ni-Nbase-Superlegierung mit C&C-microstructure und zeigte, dass zunehmende/-Mo-Werte und Al-Nlevels zu einem geringen Abnehmen der Wärmeausdehnungskoeffizienten führen. In Fig. 15 reproduzieren wir ihre Daten für eine NI-based-Legierung mit 3,5% MO (leere Dreiecke). Schließlich fügen wir den kürzlich veröffentlichten CMSX&4-Datensatz von Quested et al. [59] (dicke gestrichelte Linie). Der Vergleich zeigt, dass, während es etwas Strecke gibt, alle Daten sind vernünftigerweisenahe, wenn wir sie mit unserem mittleren Wärmeausdehnungskoeffizienten vergleichen. Beachten Sie, dass unsere mittleren thermischen Erweiterungsdaten und der Quested et al. [59] sind in hervorragender Vereinbarung. Unsere wahren Expansionsdaten weichen jedoch wesentlich auf höhere Werte ab und zeigen den scharfen--- -&

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\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\nour echte thermische Ausdehnung Daten zeigen einen ausgeprägten scharfen Peak (hervorgehoben durch einen Pfeil) bei hohen Temperaturen, während \\n \\n101; Der Wärmeausdehnungskoeffizient fällt um fast 50% ab. Die in den Fign. Die 7, 8, 9, 13 und 14 deuten deutlich darauf hin, dass dieser Tropfen der Temperatur der C \\nsolvus-Temperatur zugeordnet ist. Für \\n erbo \\n1 (cmsx \\n4-Typ) tritt der Tropfen bei einer Temperatur auf, die sehrnahe an dem C \\ NSOLVUS-TEM \\ N \\ N-Peratur ist, wie von Thermocalc vorhergesagt wurde. Bei den drei Erbo \\ N15 \\ NTYPE-Legierungen tritt der thermische Ausdehnungsabfall bei Temperaturen auf, die 40 k über den vorhergesagten C \\nsolvus-Temperaturen sind. Es gibt eine bessere Vereinbarung zwischen gemessenen (Dilatometrie) und berechneten (Thermocalc) C '\\nsolvus-Temperaturen für Erbo \\ N1 als für Erbo \\ N15 und seinen Varianten (Tabellen 7 und 8, Fig. 10, 11). Dies entspricht dem Finden, dass die experimentell bestimmten Legierungszusammensetzungen für ERBO \\ N1 (3D \\ NAPT, [36], Standardmaterial von CMSX \\ N4-Typ) mit den entsprechenden Thermocalc-Vorhersagen, als im Fall des Experimentiers einverstanden sind ERBO \\ N15-Legierungen (experimentelle Daten: TEM \\ NEDX, [32]). Die Diskrepanz zwischen den C \\ NSOLVUS-Temperaturen ermittelte experimentelle \\n und den Thermocalc-Vorhersagen für die Erbo \\ N15-Legierungen sowie die Unterschiede in Phasenzusammensetzungen, die in THEMOCALC gemessen werden, deuten darauf hin, dass die Thermocalc-Datenbank für dasneue optimiert werden muss Kompositionsbereich. Die experimentellen Ergebnisse und die Thermocalc-Vorhersagen deuten darauf hin, dass die Reduzierung von Mo- oder W-Spiegel keine signifikanten Auswirkungen auf die Temperaturen der C \\ NSOLVUS aufweist. \\n \\n \\n \\n \\nTh der Fokus der vorliegenden Arbeit lag bei der Bestimmung von C \\nsolvus-Temperaturen mit echten Wärmeausdehnung \\ N-Messungen. Darüber hinaus melden wir elastische Koeffizienten für vier NI \\ NBase Single \\ NCrystal Superlegierungen, die für das technische Design in den Stresstemperatursystemennützlich sind, während \\n \\n101; Elastizität bestimmt das mechanische Materialverhalten und zur Schätzung von thermischen Spannungen, die mit der thermischen Ermüdungsbelastung verbunden sind. Unsere Ergebnisse sindnicht direkt anwendbar, um Kriecheigenschaften zu bewerten. C \\nsolvus tempera \\n \\n ™ sind jedoch ein Maß für die Stabilität von C \\ NParticles, \\ N, die Kriechstärke bereitstellen. Unsere Ergebnisse beziehen sich daher indirekt auf das Kriechverhalten von SingleCrystal Ni \\ Nbase-Superlegierungen. \\ N \\n \\n \\n \\n